推薦：拖拉機轉向節斷裂原因分析   
 

　　近年來, 輪式拖拉機轉向節 ( 以下簡稱轉向節) 斷裂事故屢有發生, 帶來的后果往往是災難性的, 不是車毀就是人亡, 給用戶帶來了巨大的人身傷害和財產損失。轉向節斷裂的原因很多, 很難用一種簡單的模式去進行分析, 必須進行斷裂分析, 只有通過這種綜合性的分析才能確定造成轉向節斷裂的原因。 

　　本文列舉了幾個我們處理過的具有典型意義實例, 來說明因操作不當、設計不合理、鑄造缺陷以及材料強度不夠等原因造成的轉向節斷裂事故。通過這些例子, 介紹斷裂分析的方法, 可供實際工作時參考。

　　一、操作不當

　　我們在幾例轉向節斷裂分析工作中發現, 這些斷口附近都有明顯的塑性變形, 斷件拼合后, 密合程度差。對斷口進行仔細觀察, 通過金相、化學分析和機械性能檢驗, 讓人出乎意料的是轉向節未發現任何瑕疵, 這就排除了轉向節本身產品質量存在問題而導致斷裂的可能。通過進一步現場調查取證, 我們了解到, 轉向節斷裂時, 拖拉機不是在凸凹不平的路面上快速行駛時突然斷裂;就是在過橫壟地、田埂時行駛速度過快產生斷裂; 有的是在快速行駛過程中, 突然發生交通事故, 把轉向節當場撞斷。通過我們綜合分析, 斷定其斷裂原因只有一種可能性, 即:轉向節所承受的沖擊力超過了材料的屈服強度, 使轉向節產生了顯著的塑性變形, 瞬間沖擊力的進一步增大, **終導致轉向節塑性斷裂。

　　二、設計不合理
　　2004 年受黑龍江省消費者協會委托, 我們對一例斷裂的小四輪拖拉機轉向節進行質量鑒定。該轉向節是在前輪軸的內軸承頸過度圓角處齊根斷裂。對斷口處作仔細觀察, 其斷口宏觀外貌較平直, 沒有發生肉眼可見的塑性變形。斷口處不存在氣孔、疏松、夾雜等缺陷,但通過金相分析, 斷口周邊( 即過度圓角處) 發現了疲勞裂紋。在排除了其它因素導致轉向節斷裂的可能性后, 我們發現, 這個部位的圓角過分尖銳,因此, 我們對該轉向節的其它部位的過度圓角 ( 與斷裂位置的加工方法相同) 進行檢測,結果發現, 不僅過度圓角半徑設計值要求的過小, 而且實測值還遠小于設計值。這就造成了轉向節過度圓角處應力過于集中, 在使用中難免會產生疲勞裂紋。這些不利因素都大大降低了材料的強度, 而長期行駛過程中, 在連續較大的交變沖擊力作用下, 必然會導致轉向節脆性斷裂。

　　三、材料強度不夠
　　轉向節在拖拉機工作中承載著各種動態的載荷和復合的應力, 例如: 拖拉機自重產生的彎曲力及剪切力、轉向臂產生的扭力、轉向時產生的拉力及摩擦力、行駛時產生的沖擊力等。轉向節特有的工作條件,就對其材料的綜合力學性能有了很高的要求, 行業標準 JB/T5182 規定, 要采用高強度、高韌性和具有良好耐磨性能 ( 高硬度) 的合金結構鋼或碳素結構鋼制造。而在斷裂實例中,我們居然發現以次充好、以鐵代鋼的現象。2003 年受黑龍江省木蘭縣公安交通警察大隊委托, 對維峰 20 型輪式拖拉機右前輪轉向節的斷裂事故進行司法鑒定。在這起斷裂案件中,轉向節是在立軸根部過度圓角處發生脆性斷裂的。我們通過化學分析得到, 轉向節材料的含碳量太高, 高達 3.06%。含碳量大于 2.11%的鐵碳合金為鑄鐵。所以, 該轉向節材料是鑄鐵。通過金相分析, 轉向節材料的金相組織形態為灰鑄鐵的組織形態。通過機械性能測試,轉向節的抗拉強度為 370MPa;硬度為 HB163。而設計要求的抗拉強度在 735MPa 以上; 硬度在 HB241～331 的范圍內。灰鑄鐵的機械性能根本達不到轉向節技術要求的機械性能, 遠遠低于合金結構鋼和碳素結構鋼的綜合性能, 強度低、塑性差,脆性較大。而長期受到較大的動態沖擊力時, 就導致了轉向節在**薄弱的部位 ( 應力集中處) 產生了脆性斷裂 ( 即疲勞斷裂) 。

　　四、鑄造缺陷
　　1、氣孔、疏松、縮孔等缺陷引起的轉向節斷裂在所有的斷裂案例中, 因這種缺陷導致轉向節斷裂的例子比較多。在這些斷口外觀,我們直接發現了氣孔、疏松及縮孔等。例如: 2001 年受黑龍江省雞西市人民法院委托, 受理了一起因轉向節斷裂引起的仲裁檢驗。該轉向節斷口表面上就存在較大的氣孔, 氣孔**大尺寸高達 5mm 以上。但經綜合檢驗分析, 材料的金相組織、化學成分、機械性能等各項指標卻均符合技術要求。所以,該轉向節的斷裂原因比較簡單,是由于存在鑄造缺陷即氣孔所造成的。
　　2、夾雜物引起的轉向節斷裂
　　2002 年受黑龍江省黑河市人民法院委托, 對一臺 20 型輪式拖拉機轉向節的斷裂事故進行司法鑒定。在這起案例中,我們遇到了因硫化物的存在而導致轉向節斷裂的事故。在進行斷口分析時, 該轉向節斷口上清晰可見貝紋線, 這是疲勞裂紋的典型特征, 是引起斷裂的開始點。于是我們在裂紋源附近截取了金相試樣, 結果發現了一條很短、較寬的非金屬夾雜物。經化學分析, 硫的含量嚴重超標, 高達 1.17%, 而技術要求不超過 0.03%。根據金相組織特征和化學成分確定了該非金屬夾雜物為硫化物。硫在鋼中主要以硫化鐵或硫化錳的形式存在。而硫化鐵本身很脆,這樣就顯著增加了鋼的脆性,降低了塑性和耐磨性。同時硫化物的存在, 還破壞了金屬基體的均勻性、連續性, 夾雜物越大, 材料的韌性越低; 夾雜物間距越小, 材料的韌性和塑性越低。且在硫化物尖角處還造成了應力集中, 成為了疲勞源 ( 即疲勞裂紋的起始點) 。在外力作用下, 硫化物就與其周圍金屬基體的界面產生開裂,形成疲勞裂紋, 長期受到動態沖擊力時, 就加快了裂紋的擴展, 直至斷裂。

　五、熱處理缺陷

　為了獲得良好的綜合力學性能, 以適應轉向節所承受的高強負荷, 還需對轉向節進行必要的熱處理。即通過淬火和調質等熱處理工藝, 來消除和改善組織缺陷和內應力, 以獲得高強度、高硬度及良好的耐磨性。在幾例斷裂的實例中,有的斷口特征類似操作不當造成的, 但又不是因操作不當引起的斷裂。通過綜合檢驗分析,轉向節材料的化學成分雖符合設計要求, 但其金相組織并非淬火組織, 抗拉強度和硬度都偏低。從轉向節外觀上看好像是淬了火, 但其表面局部或全部存在著軟點, 有的金屬表面下層也沒有淬火。根據檢測結果分析, 這種現象是由于在淬火熱處理工藝過程中, 局部冷卻速度較慢, 或淬火溫度不夠,而分別引起了轉向節淬火軟點和淬而不硬的現象, 從而未能獲得所期望的強度和硬度及耐磨性, **終導致類似因操作不當造成的塑性斷裂。

　　六、綜合因素導致的斷裂事故

　　大多數轉向節斷裂的原因并不是單純的一種因素, 往往是因兩種或兩種以上的因素造成的。幾種因素之間相互作用,產生的危害性更大, 導致了多種多樣的斷裂方式。
　　以上幾種實例只是些常見的案例, 導致轉向節斷裂的原因很多, 還需我們不斷地研究,通過斷裂分析, 積累經驗, 找出造成轉向節斷裂的原因及影響因素, 確定要改進的問題,提高產品質量, 以防重大事故的重復發生, 減少經濟損失。同時, 斷裂分析在我國質量仲裁、索賠活動中也起了很大的作用。通過斷裂分析, 分清了責任, 為用戶與經銷者及生產者挽回巨大的經濟損失。斷裂分析不僅具有顯著的經濟效益,而且斷裂分析積累的經驗和知識又能促進科學技術的發展。因此, 斷裂分析工作顯得尤為重要, 日益受到國內機械行業的重視, 從而也使重大事故在逐年減少, 產生了相當可觀的經濟效益和社會效益。
  
 
                                                       作者/出處：農機質量與監督 
 

發表于 @ 2008年05月18日 20:12:00 |點擊數（）

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